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潍坊鲁盛水处理设备有限公司
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卫生院医疗污水处理器通过沉淀过滤分离、好氧反应、中和反应以及臭氧发生器的共同作用，可使医疗污水的净化为，且通过酸碱度传感器的作用，可时刻监控着污水处理的质量，**了污水的排放标准，有益于环境的健康，整个装置通过太阳能电板供电，有效提高了太阳能的利用率，不仅降低了对市电的损耗，同时也满足了人们在任何情况下净化污水的需求。
目前医院里不同部门科室产生的污水成分和水量各不相同，如重金属废水、含油废水、洗印废水、放射性废水等，而且不同性质医院产生的污水也有很大不同。医用污水由于来源及成分复杂，水体内含有的病原性微生物、有毒、有害的物理化学污染物和放射性污染等，具有空间污染、急性传染和潜伏性传染等特征，若不经有效处理便会成为一条疫病扩散的重要途径和严重污染环境，为此，我们提出一种医疗污水处理器。
卫生院医疗污水处理设备--技术方案：
包括壳体，所述壳体内腔**部的左端设有过滤沉淀室，所述过滤沉淀室外表面左侧的*设有进水口，所述过滤沉淀室的内腔从上到下依次设有过滤层和*二过滤层，所述过滤沉淀室通过出水口与好氧反应室连接，所述出水口外表面的右侧设有电磁阀，所述好氧反应室外表面**部的左端设有投料口，所述好氧反应室内腔底部的右端设有水泵，所述水泵通过管道与中和反应室连接，所述中和反应室外表面**部的中端设有电机，所述电机的输出轴连接有搅拌轴，所述搅拌轴的外表面设有搅拌叶，所述中和反应室外表面右侧的*设有*二投料口，所述中和反应室内腔底部的左端设有臭氧发生器，所述臭氧发生器外表面的右端设有酸碱度传感器，所述壳体外表面的底部设有支撑腿，所述壳体外表面右侧的底部设有*二出水口，所述*二出水口外表面的上端设有*二电磁阀，所述壳体外表面的右上端设有控制器，所述控制器包括电机开关、水泵开关、臭氧发生器开关、电磁阀开关和*二电磁阀开关，所述控制器外表面的左端设有显示器，所述壳体外表面的*设有支撑座，所述支撑座内腔的右端设有逆变器，所述逆变器外表面的左端设有蓄电池，所述支撑座外表面的*设有太阳能电板。
进水口与过滤沉淀室的连接处设有过滤网。
搅拌轴与中和反应室的连接处设有轴承座。
电机与中和反应室的连接处设有减震垫。
支撑腿外表面的底部设有橡胶垫。
卫生院医疗污水处理设备--活性污泥系统的运行调度
在运行管理中，经常要进行运行调度，对一定水质水量的污水，确定投运几条曝气池、几座二沉池、几台鼓风机，以及多大的回流能力，每天要排放多少污泥。运行调度方案可按以下程序编制：
污水处理
（1）确定水量和水质即准确测定污水流量Q，入流污水的BOD5及污染物的大体组成。
（2）确定负荷F/M应结合本厂的运行实践，借助一些实验手段，选择佳的F/M值。一般来说，污水温度较高时，F/M可高一些。反之，温度较低时，F/M应低一些。对出水水质要求较高时，F/M应低一些，反之，可高一些。传统活性污泥工艺的F/M一般在0.2-0.5kgBOD5/(kgMLVSS˙d)范围内。
（3）确定混合液污泥浓度MLVSSMLVSS值取决于曝气系统的供氧能力，以及二沉池的泥水分离能力。从降解污染物质的角度来看，MLVSS应进量高一些，但当MLVSS太高时，要求混合液的DO值也就越高，前已述及，在同样的供氧能力时，维持较高的DO值需要较多的空气量，而一些处理厂的曝气系统难以达到要求。另外，当MLVSS太高时，要求二沉池又叫强的泥水分离能力，一些处理厂的二沉池表面积相对较小，难以提供充足的泥水分离能力。因此，应根据处理厂的实际情况，确定一个大MLVSS值，一般在1500-3000mg/L之间。
（4）确定曝气池的投运数量可用下式计算:
n=QBODi/F/MMLVSSVa
式中：
n——曝气池数量，个；
Q――污水处理量，m3/d；
BODi――污水原BOD浓度，g/L；
F/M――污泥负荷，kgBOD/(kgVSS˙d)；
MLVSS――混合液挥发固体浓度；
Va――每条曝气池的有效容积。
从式中可以看出，负荷F/M值越低，投运曝气池的数量就越多。同样，MLVSS越低，需要投运曝气池数也越多。
污水处理工艺
①采用A2/O2工艺处理氮肥工业废水(15000m3/d)，在实际处理负荷变化较大的情况下，出水COD、氨氮、总氮等指标可满足国家和河南省《合成氨工业水污染物排放标准》。
②稳定运行期间，COD、氨氮和总氮污泥负荷分别为0．02～0．07kgCOD/(kgMLSS˙d)、0．01～0．04kgNH3-N/(kgMLSS˙d)和0．02～0．05kgTN/(kgMLSS˙d)，其去除率基本可稳定在65%、90%和56%以上，并可有效避免低DO条件下污泥沉降性能不佳的问题。
③控制微氧池DO值为0．6mg/L、pH值为7．8，并提高其混合液回流比至150%，亚硝酸盐积累率达到48%，处理系统可实现短程硝化反硝化运行。
④A2/O2系统吨水和COD比能耗分别达到0．43kW˙h/m3和1．51kW˙h/kg，氨氮和总氮比能耗分别为3．43kW˙h/kg和2．94kW˙h/kg，该工艺在处理氮肥化工废水脱氮过程中实现了低能耗运行。
废水首入缺氧池，与来自好氧池的混合液以及来自二沉池的回流污泥混合，氨氮浓度大幅下降。好氧池混合液带来的大量NOx--N，在缺氧池DO均值为0．2mg/L条件下可充分利用进水中的碳源进行反硝化反应。根据碳平衡计算可知，约44．6%的COD是在缺氧区中经反硝化降解的。由于反硝化过程中会产生一定的碱度，缺氧池中pH值保持在7．6左右。
厌氧池接收了来自缺氧池的出水及微氧池150%的混合液，氨氮浓度进一步稀释。同时，厌氧池集中了来自缺氧池和微氧池中大量的NOx--N，在厌氧池中(DO值约为0．16mg/L)利用剩余碳源可进行进一步的反硝化反应，使得约27．8%的COD得以去除。
值得注意的是，由于来自微氧池回流液的NOx--N中约50%为NO2--N，其反硝化过程所需碳量较NO3--N减少40%左右，因此可有效减少系统碳的消耗，实现不外加碳源条件下TN的达标排放。另外，来自微氧池的低pH值回流混合液部分抵消了反硝化过程产生的碱度，使得厌氧池内pH值从7．6降至7．4。
微氧池中DO约为0．6mg/L，厌氧池出水带来的COD和氨氮在有氧环境下可分别发生碳化反应和硝化反应。但是由于该废水本身COD浓度较低，在之前缺氧区和厌氧区中的反硝化过程中又消耗了大部分，因此微氧池中COD浓度较厌氧池中下降的幅度很小，仅为22．9%;而氨氮浓度下降约40%。